在生產CJ9.7tex產品時條干強力等質量指標均達到用戶要求但在準備工序出現整經斷頭超標用戶要求百根萬米整經斷頭數在0.6根一下但我公司整經斷頭數在1.8根以上大幅度超標嚴格影響后工序生產效率CJ9.7tex產品的配棉中含30%長絨棉細絨棉等級為2.5級長絨棉為137新疆棉兩種成分單獨生產在精梳準備工序混合保持一定混合比例具體成紗指標如下條干CV12.3%千米細節4個千米粗節20個千米棉結60個斷裂強力176cN斷裂伸長率3.6%捻系數420以上指標基本達到烏斯特2001公報5%水平

整經工序使用TOYOTA高速整經機生產速度達到700m/min整經引紗距離最遠15m,最近處也在3m左右整經架上共使用600個筒子根據所處的位置和導紗動程不同整經張力按前區中區后區上排中排下排共分9個區經過上機觀察整經斷頭分布主要集中在大筒子時段斷頭后紗線兩端纖維分布整齊且斷頭后紗尾嵌入筒子表面找頭困難產生斷頭的筒子在架上分布均勻排除了整經張力不適宜的因素中小筒斷頭明顯小于大筒紗

針對以上問題采取以下措施

1.優化清棉工藝增加長絨棉有效利用長度長絨棉生條定量17.5g/5m梳棉錫林速度360r/min刺輥速度850r/min線速比在2.2左右實現轉移適度梳理柔和縮短纖維在錫林蓋板間梳理時間減少纖維損傷結果表明生產棉雜總數略有升高但短絨含量降低0.5個百分點精梳速度控制在200鉗次/min兩種原棉混合工序由條卷調整到并條確保混比均勻

2.合理選擇細紗捻系數細紗原捻系數420斷裂強力176cN分別對捻系數410和400進行對比試驗捻系數400時強力有15cN的降幅斷裂伸長率4.5%捻系數為410時強力無明顯下降斷裂伸長率4.3%優選使用捻度過大纖維的捻回角增大使得纖維在紗條軸向承受的有效分力降低同時增大紗條內外纖維應力分布不勻加劇纖維斷裂的不同時性保持一定的紗線彈性可降低強力弱環在后工序斷頭的幾率

3.降低絡紗張力減少強力損失我公司使用的ESPERO-M型自動絡筒機生產CJ9.7tex產品絡紗速度1100m/min絡紗張力原設定為5格由于絡紗動程較長筒子密度遠比普通筒大是整經斷頭后紗嵌入筒子表面的主要原因將絡紗張力調整為2格絡紗速度調整為900m/min筒子成型良好卷繞密度適宜針對整經斷頭主要分布在大筒子時段的問題經分析認為是大筒子退繞時氣圈較小退繞紗段與筒紗表面的摩擦力大因此決定將筒子由1.67kg改為1.19kg的小卷裝（原來每包25kg的紗包裝15個筒紗現在為裝21個筒紗）

綜上所述隨著織造設備的高速化生產中出現了一些新的問題就整經斷頭而言產生因素比較復雜牽涉到生產流程的多個環節提高紗線基礎強力減少原紗的強力弱環是解決問題的根本另外從絡筒到整經每一個加工環節都會降低原紗的彈性及斷裂伸長減小絡紗張力保持原紗可伸長性減小意外摩擦拉伸變得尤為關鍵通過采取以上措施整經百根萬米斷頭數由原來的1.8根下降為0.6根得到了用戶的認可

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