近年來隨著國際制造業(yè)向中國轉(zhuǎn)移世界著名的軸承企業(yè)紛紛在我國建廠對軸承鋼的質(zhì)量要求隨著不同的國家和不同的用途日益細(xì)分并出現(xiàn)了國際化其中SAE52100SF軸承鋼對產(chǎn)品內(nèi)在要求十分嚴(yán)格即鋼中S含量Ti含量分別不大于0.005%0.0012%鋼材中的O含量不大于0.0007%鋼中非金屬夾雜物級(jí)別以最嚴(yán)重視場為判定準(zhǔn)則即在1爐鋼的6塊（或6根）具有代表性的鋼坯或鋼材（棒）上所取的金相試樣上只要有一個(gè)金相試樣上的夾雜物顆粒數(shù)或尺寸超標(biāo)則該爐鋼被判不合格

北滿特鋼用于冶煉SAE52100SF軸承鋼的主要設(shè)備有第一煉鋼廠的30t交流電弧爐等冶煉工藝流程為交流電弧爐初煉EBT出鋼鋼包合金化LF爐升溫造渣脫氧及微調(diào)成分VD爐真空脫氣吹氬弱攪拌模注（規(guī)格3.15t）為提高成功率科研人員不斷改進(jìn)操作方法具體措施如下

1配料采用清潔廢鋼優(yōu)質(zhì)生鐵和適量本組返回鋼

2電爐的操作

（1）交流電弧爐在冶煉過程中造好泡沫渣以便有效去P去夾雜縮短冶煉時(shí)間迅速升溫以及加快冶煉速度

（2）控制好終點(diǎn)CO含量將出鋼O活度控制在500～1000ppm力爭800ppm終點(diǎn)C控制在0.05%～0.08%之間防止鋼水過氧化冶煉后期通過弱吹O加入適量的輔材C球Mg球有效地降低終點(diǎn)鋼水中O含量

（3）電爐終點(diǎn)控制目標(biāo)P0.006%做好流渣工作降低鋼水中Ti含量要求取樣二次驗(yàn)證殘余3ppm方可出鋼出鋼溫度1610～1620℃

3精煉爐快精準(zhǔn)三位一體的操作

（1）快在LF爐分2至4批次補(bǔ)加石灰分批采用C粉Si粉等脫氧劑進(jìn)行快速脫OS在升溫和合金化時(shí)喂Al至0.040%進(jìn)一步脫O以便將鋼中的O活度控制在10ppm以下S含量控制在0.005%以下精煉速度以快為上一般LF爐應(yīng)控制在60～80min

（2）精整個(gè)精煉過程都要精心操作始終保持好爐渣的還原氣氛CaF2可以改善頂渣的流動(dòng)性所以可在前期適量加入以便加速脫SLF爐底吹氬強(qiáng)度控制在0.2～0.3MPa在VD爐真空條件下控制在0.1～0.2MPa使鋼液中Ti含量在整個(gè)精煉過程中基本穩(wěn)定

（3）準(zhǔn)在LF爐的精煉過程中將鋼液的溫度控制在1560～1580℃在進(jìn)行VD抽氣時(shí)將達(dá)到66.7Pa的時(shí)間控制在9min以內(nèi)66.7Pa保持時(shí)間20min放散溫度準(zhǔn)確控制在1515℃左右為軟吹氬時(shí)間15min預(yù)留一定的溫降空間VD放散后除Al外盡量不調(diào)整其他成分以免玷污鋼液

4控制外來夾雜物的措施

在生產(chǎn)作業(yè)計(jì)劃安排上要求鋼包用低合金碳鋼至少洗刷1～2次在冶煉計(jì)劃前盡可能對LF爐蓋VD屏蔽蓋進(jìn)行清殘?jiān)?span id="rq144ns" class="myIcon">殘鋼工作并在冶煉計(jì)劃前至少安排生產(chǎn)1～2爐一般軸承用鋼來洗刷LF爐蓋VD屏蔽蓋

北滿特鋼為國內(nèi)生產(chǎn)軸承鋼的骨干企業(yè)其設(shè)備先進(jìn)工藝配置較合理具有相當(dāng)高的技術(shù)水平經(jīng)過現(xiàn)場實(shí)踐已摸索出一套批量生產(chǎn)SAE52100SF軸承鋼的操作方法