1） 漏風(fēng)治理措施的探索空預(yù)器配有漏風(fēng)控制系統(tǒng)（LCS）由于扇形密封擋板可以調(diào)節(jié)在空預(yù)器外殼和可調(diào)扇形密封擋板之間設(shè)有滑片密封條長時間運行后這些密封條被磨損 形成一條縫隙使空氣和灰塵可以在扇形密封擋板背后通過這樣一方面增加了空預(yù)器的漏風(fēng)另一方面隨著灰塵的積累限制了扇形密封擋板的移動因此從其工作環(huán)境就決定了空預(yù)器漏風(fēng)控制系統(tǒng)（LCS）工作的不可靠性換句話說投入大量人力物力恢復(fù)漏風(fēng)控制系統(tǒng)（LCS）得不償失

相反豪頓華工程有限公司的容克式空預(yù)器 VN 設(shè)計技術(shù)則取消漏風(fēng)控制系統(tǒng)（LCS）在扇形密封擋板軸向密封擋板和外殼之間焊接新的板條將扇形密封擋板和軸向密封擋板固定在某一位置形成完整的焊接結(jié)構(gòu)從而消除了二次漏風(fēng)的可能當(dāng)然在固定之前應(yīng)預(yù)先計算出扇形密封擋板和軸向密封擋板固定的位置以保證在任何負(fù)荷情況下扇形密封擋板和軸向密封擋板均能適應(yīng)轉(zhuǎn)子熱態(tài)變形同時采用雙道密封來加強現(xiàn)有空預(yù)器的徑向和 軸向密封效果它是通過加倍掠過徑向軸向密封板上的密封片的數(shù)量來實現(xiàn)的這樣煙氣 空氣流壓力之間有一個中間壓力使得兩股氣流之間壓差減小一半也可以理解為迷宮式的 雙道密封增大了空氣流向（漏向）煙氣側(cè)的流動阻力這樣可以有效地降低漏風(fēng)率

經(jīng)反復(fù)研究比較決定采用豪頓華工程有限公司的 VN 設(shè)計技術(shù)對容克式空預(yù)器密封系統(tǒng)進行改造以控制空預(yù)器的漏風(fēng)

2） 利用空預(yù)器換熱元件已到使用壽命應(yīng)全部更換的機會委托豪頓華工程有限公司采用其容克式空預(yù)器的 VN 設(shè)計技術(shù)以鍋爐在燃用廣旺煤并摻燒4 000 Nm/h天然氣的 M CR 工況為改造設(shè)計基礎(chǔ)進行改造設(shè)計

①取消漏風(fēng)控制系統(tǒng)（LCS）固定所有的扇形密封板軸向密封板并加裝二次徑向隔板使徑向和軸向密封片加倍

②根據(jù)轉(zhuǎn)子隔倉變化選用豪頓華工程有限公司換熱元件板型重新設(shè)計換熱元件外形尺寸

③因扇形板和熱端中心筒密封盤的重量轉(zhuǎn)移到上連接板上因此取消四根懸吊螺桿將熱端中心筒密封盤固定在上連接板上并把中心筒密封盤軸封焊死

3） 校核推力軸承承載能力空氣預(yù)熱器底部推力軸承為 45 BV 型可傾瓦式滑動軸承其承載能力為 263 083 kg即 263 t改造前空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子重量為190 t改造后轉(zhuǎn)子重量 為 200 t比推力軸承設(shè)計的最大支撐重量低得多因此不會影響軸承使用